1 Bestemmelse av nominell magnetisk flukstetthet
Når den fire-ramme og fem-kolonne viklede kjernen er opphisset, strømmer den magnetiske fluksen gjennom de fire kjernerammene, og det er et asymmetrisk distribusjonsfenomen.
Dette fører til at noe lokal magnetisk fluks blir forvrengt på grunn av superposisjonen av høyordens harmoniske generert av asymmetrisk distribusjon, noe som forårsaker lokal magnetisk induksjonsovermetning og forårsaker at tapene øker raskt. Derfor, under design, bør den nominelle magnetiske flukstettheten ikke settes for høyt.
2. Prosesskoeffisient
Under produksjonsprosessen til transformatoren, når de fire kjernerammene er satt sammen med viklingene, må de gjennomgå en rekke operasjoner som belaster kjernen, for eksempel å åpne skjøtene, installere viklingene og koble sammen skjøtene igjen. Dette fører til at tapet etter montering øker sammenlignet med den nakne kjernen. . Ved utforming bør denne merverdien vurderes, som teoretisk er representert ved en prosesskoeffisient.
Det er relatert til mange faktorer som kombinasjonen av kjernen og viklingene og erfaringen og ferdighetene til operatørene. Det generelle verdiområdet bør være mellom 1,08 og 1,15.
3. Kjernen er stresset
Spenningen som genereres i jernkjernen er delt inn i to typer: statisk og dynamisk. En del av den statiske spenningen kommer fra egenvekten til kjernen, og den andre delen genereres under montering. Dynamisk stress kommer fra den elektrodynamiske kortslutningskraften til transformatoren.
Tapet av den amorfe legeringskjernen er nært knyttet til overflatetrykket til legeringsstrimmelen, og tapet vil stige raskt når trykket øker. Derfor bør en rimelig monteringsstruktur velges for å holde kjerneoverflatetrykket under en viss tillatt verdi.
4. Støy
Støyen fra transformatoren stammer fra vibrasjonen forårsaket av magnetostriksjonen til transformatorkjernen under vekslende magnetisk fluks. Hovedfaktorene som bestemmer støynivået er den magnetiske flukstettheten i kjernen og fastspenningsgraden til kjernen.
Siden magnetostriksjonen til en amorf legering er omtrent 10 % høyere enn for silisiumstålplate, og den amorfe legeringskjernen ikke er egnet for overdreven fastklemming, vil støyen fra den amorfe transformatoren være høyere enn for silisiumstålplatetransformatoren.
Den europeiske kraftavdelingen har gjennomført en støysammenligningstest mellom to typer transformatorer. Resultatene viser at lydnivået til amorfe transformatorer er 6-8dB høyere enn for silisiumståltransformatorer med lignende spesifikasjoner. Dette er selvfølgelig akseptabelt da det fortsatt er innenfor støykravene i europeiske miljøforskrifter.
Dette betyr at selv om støyen avamorfe transformatorerer høyere, er det ikke mye høyere og vil ikke påvirke miljøet, og det vil heller ikke overstige de påkrevde verdiene i relevante miljøstandarder.